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测试与表征
吴一, 尹传强, 邹正光, 李晓敏, 周浪
2005, 0(7): 3-6,46.
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吴一, 尹传强, 邹正光, 李晓敏, 周浪. 自蔓延高温合成Al2 O3 -TiC/Fe-Al复合材料的研究[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 3-6,46. 2 O3 -TiC/Fe-Al Composite by SHS[J]. Journal of Materials Engineering, 2005, 0(7): 3-6,46.
以天然钛铁矿为主要原料,采用SHS技术,通过铝热、碳热还原法合成了Al2 O3 -TiC/Fe-Al金属间化合物/陶瓷基复合材料.研究了SHS合成过程中制坯压力、预热时间、稀释剂和碳源对SHS合成过程的影响.研究结果表明:制坯压力在40MPa时,燃烧温度与燃烧波速率出现最大值;随着预热时间的延长,燃烧温度和燃烧波速率都增加,产物中TiC和Al2 O3 晶体的晶格间距增大,合成更为完全,产物中只包含有TiC相、Al2 O3 相、Fe-Al相和α-Fe固溶相;稀释剂会降低燃烧温度和燃烧波速率,同时使产物的密度降低,且不利于合成产物的形成;与炭黑相比用石墨做碳源时,燃烧温度、燃烧波速率以及产物的密度都高,反映了碳源结构差异对燃烧合成的影响.
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测试与表征
刘如铁, 李溪滨, 熊拥军, 赵福安
2005, 0(7): 7-10.
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刘如铁, 李溪滨, 熊拥军, 赵福安. 二硫化钼添加方式对Ni-Cr基高温自润滑材料性能的影响[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 7-10. 2 on the Performance of Ni-Cr Base High-temperature Self-lubricating Alloys[J]. Journal of Materials Engineering, 2005, 0(7): 7-10.
比较研究了分别直接添加二硫化钼和添加镍包覆二硫化钼对Ni-Cr合金基高温自润滑复合材料的物理力学性能及摩擦学性能的影响,结果表明:添加镍包覆二硫化钼的材料具有更好的物理力学性能和较好的宽温带减摩自润滑性能.
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测试与表征
李红梅, 杨武, 蔡珣
2005, 0(7): 11-14.
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李红梅, 杨武, 蔡珣. 304奥氏体不锈钢离子辐照后超显微硬度和微结构变化[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 11-14.
对304奥氏体不锈钢进行固溶处理及随后的铁离子和氦离子辐照,并对三种处理试样进行超显微硬度测量和透射电镜下微观组织的观察.结果发现,相同的辐照能量和剂量下,两种离子辐照的硬化效果和微结构有较大的差异.铁离子辐照后试样的较浅层的硬化效果更显著,氦离子辐照后试样的较深层硬化效果更高些;铁离子辐照后试样表层辐照缺陷主要由高密度位错和位错缠结构成,氦离子辐照后表层辐照缺陷主要由细小致密的黑斑构成.
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许凤兰, 李玉宝, 李吉东, 牟元华
2005, 0(7): 15-18,22.
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许凤兰, 李玉宝, 李吉东, 牟元华. 纳米羟基磷灰石/聚乙烯醇复合水凝胶的溶胀性[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 15-18,22.
采用溶液共混合成法制备了纳米羟基磷灰石/聚乙烯醇(n-HA/PVA)复合水凝胶材料,研究了n-HA含量、冷冻循环次数与复合水凝胶含水率、溶胀比和溶解率之间的关系.结果表明水凝胶含水率、溶胀比和溶解率受冷冻-融化循环次数和n-HA含量的影响.随着n-HA的含量增加,含水率、溶胀比和溶解率逐渐减少.随着冷冻-融化循环次数的增加,含水率和溶解率逐渐降低而溶胀比逐渐增大.
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蒙冕武, 刘心宇, 成钧
2005, 0(7): 19-22.
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蒙冕武, 刘心宇, 成钧. 球磨Mg-Ni非晶形成的局部熔化-相互扩散-快速凝固机理[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 19-22.
采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析仪等研究了Mg-Ni样品在球磨过程中的相结构、形貌、微区成分等变化规律,提出了球磨Mg-Ni非晶形成的局部熔化-相互扩散-快速凝固机理:样品在高于一定转速的球磨过程中发生局部熔化,镍粉镶嵌入熔体中,在磨球的撞击作用下,熔体经快速凝固形成成分不均的晶体样品.再次被磨球碰撞时,样品产生局部熔化-相互扩散-快速凝固过程并在界面处形成非晶薄层,随着球磨时间的延长,非晶层的厚度不断增加、样品的微区成分逐渐趋于均匀,原子排列也从长程有序转变为短程有序甚至无序的非晶结构.
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朱晓莹, 张虹, 白书欣
2005, 0(7): 23-27.
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朱晓莹, 张虹, 白书欣. 粘结Ni52 Mn24.4 Ga23.6 磁体磁诱发应变特性[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 23-27. 52 Mn24.4 Ga23.6 Magnets[J]. Journal of Materials Engineering, 2005, 0(7): 23-27.
制备了具有择优取向的粘结Ni52 Mn24.4 Ga23.6-6 的伸长应变;零摄氏度时磁体则在0.6T的磁场下产生76×10-6 的饱和收缩应变;零摄氏度时磁诱发应变的可逆性要明显好于室温时应变的可逆性.XRD分析表明,造成不同测试温度下粘结磁体磁诱发应变行为不同的原因可能是不同温度下合金晶体结构有所不同.
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姜洪源, 夏宇宏, 闫辉
2005, 0(7): 28-31,35.
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姜洪源, 夏宇宏, 闫辉. 树脂基复合材料环形减振器设计及实验研究[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 28-31,35.
为了满足航空航天等特殊环境阻尼减振的需要,利用树脂基复合材料质量轻、比强度和比模量高、力学性能具有可设计性等特点,开发研制了树脂基复合材料环形减振器,揭示了减振机理,设计了减振器结构,对影响减振器性能的主要几何参数和性能指标进行了动静态实验研究.获得了该减振器的弹性迟滞回线和最大振动应力幅值,为实际应用提供了理论依据.研究结果表明:该减振器具有良好的减振性能,改变其纤维走向、减振环数量及主要几何参数,可以使减振器具有不同性能,以满足不同工况的需要.
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张军战, 徐永东, 张立同, 成来飞, 姜广鹏, 楼建军
2005, 0(7): 32-35.
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张军战, 徐永东, 张立同, 成来飞, 姜广鹏, 楼建军. 反应熔体渗透C/SiC复合材料的摩擦性能[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 32-35.
以不同结构类型及密度的C/C复合材料为预制体,采用反应熔体渗透法制备了C/SiC复合材料,研究了不同结构C/SiC复合材料的密度、组分含量、热扩散系数与摩擦性能相互之间的关系.结果表明随着碳含量的降低,复合材料的密度增加;短切纤维C/SiC、低密度针刺C/SiC与高密度针刺C/SiC复合材料的平均摩擦系数分别为:0·28,0·28与0·42;随着热扩散系数的增加,复合材料的摩擦稳定性系数升高;并且对于短切纤维C/SiC,摩擦实验后基本形成了连续光亮的摩擦面.
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表面工程
徐润生, 徐滨士, 刘晓明
2005, 0(7): 36-39.
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徐润生, 徐滨士, 刘晓明. 高速火焰喷涂NiCr-Cr3 C2 涂层抗蚀性能研究[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 36-39. 3 C2 Coating[J]. Journal of Materials Engineering, 2005, 0(7): 36-39.
在20# 钢基体上利用高速火焰喷涂NiCr-Cr3 C2 ,同时对喷涂好的试样进行涂盐腐蚀.利用数学的方法对腐蚀动力学曲线进行拟合,并利用扫描电镜、能谱分析及X射线等对其抗腐蚀机理进行探讨.
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表面工程
魏云鹤, 于萍, 刘秀玉, 崔巍, 主沉浮, 张长桥
2005, 0(7): 40-42.
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魏云鹤, 于萍, 刘秀玉, 崔巍, 主沉浮, 张长桥. 钢基表面热镀锌镁合金镀层及其耐蚀性能研究[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 40-42.
采用电解活化助镀剂法在A3钢基表面制得了镁含量为0.3%~2.0%(质量分数,下同)的热镀锌镁合金镀层,对各种成分的锌镁合金镀层进行了电化学测试和中性盐雾实验,并通过电子扫描显微镜观察了镀层的表面形貌.结果表明,在镁含量小于2%的范围内,随着镁含量的增大,热镀锌镁合金镀层的耐蚀性能逐渐提高,但提高的幅度逐渐降低;随着镁含量的增大,镀层晶粒不断细化,组织结构趋于均匀;镁元素主要分布于晶界,起到细化晶粒的作用.
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测试与表征
何颖, 李春忠, 程起林, 丛德滋, 干路平
2005, 0(7): 43-46.
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何颖, 李春忠, 程起林, 丛德滋, 干路平. 硅生胶结构对补强硅橡胶的力学及加工性能的影响[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 43-46.
采用动态力学性能测试方法分析硅生胶分子结构对补强硅橡胶力学性能及加工性能的影响,并系统地研究了硅生胶复配体系对补强硅橡胶性能的影响.结果表明:乙烯基封端硅生胶结构规整,玻璃化转变温度Tg低,补强硅橡胶耐低温性好;硅生胶中乙烯基含量高,则补强硅橡胶的力学性能好;硅生胶分子量越高,补强硅橡胶的加工流动性越差;30份甲基封端和70份乙烯基封端的硅生胶复配体系中乙烯基含量为0.15%(质量分数)时,补强性能最佳.
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测试与表征
唐忠锋, 刘平桂, 赫丽华, 梁兴泉, 林宝凤
2005, 0(7): 47-50,58.
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唐忠锋, 刘平桂, 赫丽华, 梁兴泉, 林宝凤. 端硅氧烷基低聚物/环氧树脂复合体系的耐酸碱性能研究[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 47-50,58.
利用—OH与—NCO的亲核加成反应,直接合成了星型硅氧烷封端的1,1,1-三羟甲基丙烷(TMP)-聚己内酯三元醇的系列复合低聚物TPSi-A,TPSi-B和TPSi-C.利用合成的低聚物对环氧树脂进行复合改性,通过溶胶-凝胶技术及胺类固化剂与环氧基的交联作用固化复合体系.研究了低聚物TPSi含量、TPSi中TMP含量及硅烷偶联剂(KBE-9103)对固化的复合体系溶胀性能、耐酸碱性能的影响.结果表明:20%(质量分数,下同)含量的低聚体TPSi改性环氧树脂体系溶胀度最高达40%,20%~30%范围内低聚体改性体系的耐酸碱性优,同时发现TMP的加入会使体系的耐酸碱性变差.
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工艺
刘建超, 王铁军, 张炜
2005, 0(7): 51-54,63.
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刘建超, 王铁军, 张炜. 碳纤维织物/环氧复合材料销钉连接实验研究[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 51-54,63.
针对1K缎纹碳纤维织物/环氧复合材料层板销钉连接,实验研究了几何参数对连接性能的影响.选取了不同的端距和边距,测试了碳纤维织物复合材料层板W/D(试样宽度/孔直径)及E/D(孔端距/孔直径)对销钉连接强度的影响,并分析了销钉连接的破坏模式.实验结果表明:1K缎纹织物/环氧复合材料层板销钉连接承载能力随着边距E和端距W的增加而增加,当E/D=2,W/D=3时,销钉连接强度达到稳定值,此后增加边距E和端距W值连接强度不会有明显的增加.
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工艺
周竹发, 王淑梅
2005, 0(7): 55-58.
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周竹发, 王淑梅. 氧化铝陶瓷凝胶注模成型工艺的研究[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 55-58.
探讨了陶瓷凝胶注模成型的机理和特点,研究了固相体积含量、pH值、分散剂等对制备低粘度、高固相体积含量的氧化铝陶瓷悬浮液的影响.实验结果表明,固相体积分数为55%,浆料的粘度可以满足注模的需要时坯体抗弯强度可达30MPa.控制pH值为9左右,加入8%(质量分数)的PMAA-NH4 分散剂,可制得粘度低、流动性好适宜于复杂形状制品注模的陶瓷浆料.
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综述
詹茂盛, 丁乃秀, 鲁云华
2005, 0(7): 59-63.
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詹茂盛, 丁乃秀, 鲁云华. 聚合物及其复合材料磁致伸缩性能的研究进展[J]. 材料工程, 2005, 0(7): 59-63.
在总结无机磁致伸缩材料特点的基础上,归纳分析了聚合物材料获得磁致伸缩性能的条件,回顾了近年来有关磁致伸缩聚合物及其复合材料的研究历程.总结了磁致伸缩聚合物复合材料的性能影响因素、制备方法以及应用情况,提出了今后磁致伸缩聚合物及其复合材料的研究方向.
