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• 1996年, 0卷, 第4期
  刊出日期：1996-04-20

    

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  表面工程
  研究与应用
  特种工艺
  测试技术
  失效分析
  

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表面工程
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  表面工程

  现代表面技术与“绿色革命”

  莫龙生

  1996, 0(4): 3-6.

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  莫龙生. 现代表面技术与“绿色革命”[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 3-6.
  Mo Longsheng. Modern Surface Technology and "Green Revolution"[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 3-6.

  环境保护是当前全人类面临的紧迫使命,但传统的表面处理技术伴随有严重的三废排放,是一个重要的工业污染源.科学技术的飞速发展为彻底改变传统表面处理技术的面貌提供了现实可能性,研究和开发无公害的新颖表面技术已成为全世界专业人员的共同目标,并被誉为工业战线上的“绿色革命”.文中列举一部分在航空工业得到成功应用的实例,展现了实现“绿色革命”的有效途径的光明前景.
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  军用飞机腐蚀控制的结构设计要求

  邹长林, 戴庭洪

  1996, 0(4): 7-10,6.

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  邹长林, 戴庭洪. 军用飞机腐蚀控制的结构设计要求[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 7-10,6.
  Zou Changlin, Dai Tinghong. Requirements of Corrosion Control for Military Aircraft Structural Design[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 7-10,6.

  本文对先进飞机在结构设计和制造中的腐蚀控制问题进行了论述,提出了腐蚀控制的原则、要点及具体要求.并且,在飞机论证、详细设计、制造和使用维护过程中制定和执行统一有效的腐蚀预防和控制的技术要求是必要的.
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  等离子体增强的电化学表面陶瓷化工艺技术(PECC技术)

  孔庆山

  1996, 0(4): 11-13.

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  孔庆山. 等离子体增强的电化学表面陶瓷化工艺技术(PECC技术)[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 11-13.
  Kong Qingshan. Process of Plasma Enhanced Electrochemical Surface of Ceramic Film[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 11-13.

  本文介绍一种全新的铝、钛、铌、锆、钽等阀金属和半导体硅、镓、锗等表面处理技术,通过在电解质中等离子体弧光放电增强的电化学反应和热化学反应,在工件表面得到一特性优异的陶瓷膜层.其工艺较传统的阳极氧化工艺简单,处理时间短,膜层性能优异,花色品种多,镀液的污染极小,易于形成自动化生产.本文还介绍了等离子放电的一些理论问题.
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  非晶态Ni-W合金镀层的高温氧化性能研究

  朱立群, 张楚豫, 李卫平

  1996, 0(4): 14-16.

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  朱立群, 张楚豫, 李卫平. 非晶态Ni-W合金镀层的高温氧化性能研究[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 14-16.
  Zhu Liqun, Zhang Chuyu, Li Weiping. High-temperature Oxidation Resistance of Amorphous Ni-W Alloy Deposition[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 14-16.

  研究了Ni-W合金镀层的抗高温氧化及镀层加热处理后的硬度.为了进一步提高非晶态合金(Ni-W)镀层的性能,往镀液中又加入了P、Mo、Ce、B元素.
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  Nd-Fe-B永磁材料镀镍

  饶厚曾, 李国华

  1996, 0(4): 17-19.

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  饶厚曾, 李国华. Nd-Fe-B永磁材料镀镍[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 17-19.
  Rao Houzeng, Li Guohua. The Nickel-plating Technology for Nd-Fe-B Permanent Magnetic Materials[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 17-19.

  针对Nd-Fe-B永磁材料组成元素钕(Nd)的氧化还原电势较负(-2.44V)的特点,通过探索性试验,详细研试了Nd-Fe-B合金产品除油、出光和浸镀工艺的效果和工艺参数.结果表明,按照确定的工艺规范进行施镀,显着地提高了镀镍层与基体之间的结合强度,改善了镀镍层的质量.
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  镀铂层的预扩散处理对铂铝涂层显微结构的影响

  庞英, 管恒荣, 孙晓峰, 冯自修

  1996, 0(4): 20-22.

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  庞英, 管恒荣, 孙晓峰, 冯自修. 镀铂层的预扩散处理对铂铝涂层显微结构的影响[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 20-22.
  Pang Ying, Guan Hengrong, Sun Xiaofeng, Feng Zixiu. The Effect of Platinum Pre-aluminizing Diffusion Treatment on the Microstructure of Pt-Al Coatings[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 20-22.

  研究了M38镍基高温合金镀铂层的预扩散处理对铂铝涂层显微结构的影响.结果表明,铂铝涂层的外层相结构受预扩散处理条件的影响很大.在较弱扩散条件(850℃/2h)下,外层为PtAl₂单相结构;在较强扩散条件(1050℃/3h)下,外层为NiAl+PtAl₂双相结构.
研究与应用
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  研究与应用

  RS高强Al-Zn-Mg-Cu系合金热处理温度与性能的关系

  李裕仁, 王田珍, 冯玉书

  1996, 0(4): 23-26.

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  李裕仁, 王田珍, 冯玉书. RS高强Al-Zn-Mg-Cu系合金热处理温度与性能的关系[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 23-26.
  Li Yuren, Wang Tianzhen, Feng Yushu. Relationship between the Heat-Treatment Temperature and the Properties for Rapidly Solidified High Strength Al-Zn-Mg-Cu Alloy[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 23-26.

  本文系统研究了RS高强Al-Zn-Mg-Cu系合金淬火温度、时效温度与性能关系,同时还分析了合金的微观组织.试验得出在470℃淬火峰时效(T6)的拉伸性能达到σ_b=740MPa,σ_0.2=702MPa,δ₅=10%;双级时(T73)可获得σ_b=633MPa,σ_0.2=606MPa,δ₅=11.5%.合金的弥散强化相是Co₂N₉、Al₃Zr,沉淀强化相为GP区、η'和η.
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  研究与应用

  Al+Ti+C复合系热爆反应合成过程及相组成研究

  张二林, 曾松岩, 曾晓春, 李庆春

  1996, 0(4): 27-31.

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  张二林, 曾松岩, 曾晓春, 李庆春. Al+Ti+C复合系热爆反应合成过程及相组成研究[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 27-31.
  Zhang Erlin, Zeng Songyan, Zeng Xiaochun, Li Qingchun. Study on the Process and Phase Constitute of SHS of Al+Ti+C Composite[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 27-31.

  研究了Al含量和C/Ti对Al+Ti+C复合系热爆反应合成Al/TiC的反应过程及生成相组成的影响.实验结果表明:随着Al含量的增加,反应温度降低,反应时间延长,但反应起始温度几乎没有变化;C/Ti对反应温度和反应时间有很大的影响,但对反应起始温度影响很小.在对生成相组成的研究中发现:当C/Ti=1.25、Al含量不大于60at%和C/Ti=1、Al含量不大于50at%时,生成物只有TiC;随着Al含量的增加,生成Al₃Ti的量增加,并通过热力学理论对反应合成自由能进行了计算,计算结果与试验结果相吻合.另外,通过扫描电子显微镜(SEM)对生成的TiC的组织形貌进行了观察.结果表明:生成的TiC尺寸均匀,约为0.3~0.8μm,大多数呈球状,部分为块状.
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  研究与应用

  浇注温度对定向凝固Al-Cu合金热裂的影响

  丁浩, 傅恒志, 刘忠元, 罗栓柱

  1996, 0(4): 32-33,47.

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  丁浩, 傅恒志, 刘忠元, 罗栓柱. 浇注温度对定向凝固Al-Cu合金热裂的影响[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 32-33,47.
  Ding Hao, Fu Hengzhi, Liu Zhongyuan, Luo Suanzhu. Influence of Casting Temperature on Hot Cracking of Directionally Solidified Al-Cu Alloys[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 32-33,47.

  针对空心叶片类定向凝固铸件存在的热裂问题,开展了定向凝固热裂规律的研究.本文选择凝固参数较全的Al-Cu系合金,研究了定向凝固工艺参数之一的浇注温度对Al-0.6wt%Cu和Al-2.0wt%Cu合金热裂的影响.定向凝固热裂试验表明,提高浇注温度可以降低Al-0.6wt%Cu合金的热裂程度,但对Al-2.0wt%Cu则无作用.理论分析认为,合金在不可补缩区的冷却速率变化是改变合金热裂程度的重要因素.
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  研究与应用

  7050铝合金锻件的力学性能和断裂机制研究

  刘世兴, 田世兴, 陈昌麒

  1996, 0(4): 34-37.

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  刘世兴, 田世兴, 陈昌麒. 7050铝合金锻件的力学性能和断裂机制研究[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 34-37.
  Liu Shixing, Tian Shixing, Chen Changqi. Mechanical Properties and Fracture Mechanism of 705O Aluminum Alloy Forgings[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 34-37.

  对7050铝合金自由锻件的拉伸性能、断裂韧性及断裂机制进行了研究.结果表明:在垂直于纵向的面上的断裂是延性穿晶断裂,平行于纵向的面上的断裂主要是沿晶断裂.
特种工艺
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  特种工艺

  细晶铸造K418合金热等静压后热处理制度的研究

  刘发信, 袁文明, 汤鑫

  1996, 0(4): 38-39,22.

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  刘发信, 袁文明, 汤鑫. 细晶铸造K418合金热等静压后热处理制度的研究[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 38-39,22.
  Liu Faxin, Yuan Wenming, Tang Xin. Study on Heat Treatment after HIP for Fine grain Casting Alloy K418[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 38-39,22.

  通过力学性能和合金组织比较了三种热处理制,确定了细晶铸造K418合金热等静压后所使用的热处理制度.
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  特种工艺

  复杂形体钛合金叶片等温热校形工艺研究

  郝树本, 崔树森

  1996, 0(4): 40-43.

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  郝树本, 崔树森. 复杂形体钛合金叶片等温热校形工艺研究[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 40-43.
  Hao Suben, Cui Shusen. Study on Isothermal Hot-Corrected Shape Process of Ti Alloy Blades[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 40-43.

  YZTA11钛合金精密模锻叶片的热加工回弹变形,是钛合金热加工关键问题之一.本文对等温热校形技术作了研究,并制订出最佳工艺条件,为解决钛合金精密模锻叶片的变形开辟了新的途径.
测试技术
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  测试技术

  HCD-1型空心阴极光源及其应用

  王宝如

  1996, 0(4): 44-47.

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  王宝如. HCD-1型空心阴极光源及其应用[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 44-47.
  Wang Baoru. Development and Application of theHCD-1 Hollow Cathode Light Source[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 44-47.

  记述了空心阴极放电光谱分析的基本原理,并且介绍了研制的HCD-1型空心阴极组合供电光源的特点及在分析高温合金中微量杂质元素的应用.
失效分析
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  失效分析

  机车用轴承套圈磨削烧伤酸浸蚀检查

  金建军

  1996, 0(4): 48-48,13.

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  金建军. 机车用轴承套圈磨削烧伤酸浸蚀检查[J]. 材料工程, 1996, 0(4): 48-48,13.
  Jin Jianjun. Ground Surface Acid Immersion Inspection of Bearings for the Locomotive Application[J]. Journal of Materials Engineering, 1996, 0(4): 48-48,13.

  用酸浸蚀法检查了带裂纹的某机车轴承套圈,发现套圈内表面存在严重的磨削烧伤,从而证实裂纹是由于磨削加工不当引起的.